Действующий
3.6.Натяжку проводов допускается выполнять в соответствии с табл.3 за исключением анкерных пролетов, в которых имеются пролеты пересечений, а также пролетов, образованных двумя рядом стоящими анкерными опорами.
3.7.На промежуточных опорах должны использоваться штыревые изоляторы ШФ20-В и ШФ10-Г (ШС10-Г). Изоляторы ШФ20-В должны применяться в районах с числом часов среднегодовой продолжительности гроз 40 и более, а также в районах, где изоляторы подвержены загрязнению солончаковой пылью, уносами соленых озер, морей, химических предприятий и в районах с IV степенью загрязненности. Изоляторы ШФ10-Г (ШС10-Г) применяются в районах с I, IIи III степенями загрязненности атмосферы с числом часов среднегодовой продолжительности гроз менее 40.
Степень загрязненности атмосферы следует устанавливать в соответствии с «Инструкцией по проектированию изоляции в районах с чистой и загрязненной атмосферой» (ИПИ-83)
3.8. Для крепления штыревых изоляторов ШФ20-В и ШФ10-Г (ШС10-Г) применяются полиэтиленовые колпачки К-6 и К-9 по ГОСТ 18380-80 соответственно для штырей Ш-20-2 траверс промежуточных опор и Ш-24 траверс угловых промежуточных опор.
3.9. Крепление проводов АпС35/6,2 и АС50/8,0 к штыревым изоляторам ШФ10-Г (ШС10-Г) на промежуточной опоре в ненаселенной местности должно осуществляться с помощью антивибрационного зажима ЗАК-10-1 по ТУ 34-4822-75, в остальных случаях с помощью проволочной вязки или скобы – см. документ 3.407.1-143.2.23
3.10. На опорах анкерного типа провода крепятся при помощи натяжных изолирующих подвесок. Независимо от степени загрязненности атмосферы изолирующая подвеска должна содержать два подвесных изолятора типа ПФ70В. Допускается применение подвесных изоляторов типа ПС70Д.
3.11.Состав натяжных изолирующих подвесок дан на соответствующих чертежах. В целях сокращения линейной арматуры для изолирующих подвесок серьги СРС-7-17 закрепляются на элементах траверс при их изготовлении.
3.12. Выбор зажимов для устройства ответвлений от проводов и соединения проводов в петлях анкерных опор дан в документе 3.407.1-143.2.24
3.13. Для крепление штыревых изоляторов на штырях из круглой стали с цилиндрической вершиной применяется полиэтиленовый колпачок КП-22 по ТУ34-09-11252-87.
4.1.Максимальные нормативные коростные напоры ветра и толщины гололедно-изморозевых отложений на проводах определены, исходя из их повторяемости 1 раз в 10 лет.
4.2. Максимальный нормативный скоростной напор ветра принят следующим по ветровым районам: Iи II -40даН/м2, III-50даН/м2.
4.3. Нормативная толщина стенки гололеда принята следующей по районам гололедности: I- 5 мм, II- 10 мм.
4.5.Расчетные нагрузки и коэффициенты перегрузки приняты в соответствии с приложением к главе 2.5ПУЭ «Указания по проектированию опор, фундаментов и оснований ВЛ»
4.6. Ветровые пролеты для опор ВЛ рассчитаны в соответствии со стандартом института «Сельэнергопроект» СТП-I-82.
4.7. Расстояние между проводами d при любом их расположении на опоре по условиям сближения проводов в пролете принято по формуле
- наибольшая стрела провеса провода в габаритном пролете,м.
4.8. Расчетные унифицированные пролеты приведены на чертежах опор, а расчетные изгибающие моменты Мр, действующие на промежуточные опоры, даны в таблице 4
4.9. Анкерно- угловые опоры ВЛ 10 кВ рассчитывались на усилия от тяжения проводов. Расчетное максимальное тяжение в проводе равно 9кН.
5.1. Расчет прочности закрепления промежуточных опор в грунте произведен в соответствии с «Руководством по проектированию опор и фундаментов линий электропередачи, и распределительных устройств подстанций напряжением выше 1кв «(Энергосетьпроект, № 3041ТМ, 1977) и СНиП 2.02.01-83 по двум предельным состояниям по несущей способности и деформациям.
5.2.Закрепление промежуточной опоры П10-3, П10-4 в грунте предусматривается, как правило, без ригеля, в сверлые котлованы глубиной 2,5, 2,0 м и 2,3 м, диаметром 350-450 мм.
Результаты расчета несущей способности закрепления промежуточных опор П10-3, П10-4 представлены в табл. 5
5.3. Выбор типа закрепления промежуточной опоры производится сравнением величины действующего на опору изгибающего момента Мр по табл.4 и несущей способности грунта М1 или М2 по табл.5, при этом должно соблюдаться условие 
необходимо снизить расчетный пролет так, чтобы 
5.4.Расчет прочности закрепления в грунтах опор анкерно-углового типа при использовании анкерных плит выполнен в соответствии со СНиП 2.02.01-83, а без плит – в соответствии со СНиП 2.02.03-85 и «Руководство (по п.5.1) для грунтов, характеристики которых соответствуют приложению 1 СНиП 2.02.01-83.
5.5. Действующие в основании элементов опор анкерно-углового типа расчетные сжимающие и вырывающие усилия, вычисленные по условиям работы в нормальном и аварийном режиме, для максимальных расчетных тяжений проводов Тр=6,5 кН и Тр= 9,0 кН даны в табл.6. Указанные усилия относятся как к случаям установки анкерных плит, так и при их отсутствии.
5.6. Несущая способность грунтов основания стоек и подкосов анкерных опор, устанавливаемых без анкерных плит и работающих на сжимающую нагрузку N и выдергивание F, приведена в табл.7
Таблица 6 Расчетные, сжимающие 
кН и вырывающие 
кН усилия в основании опор анкерно-углового типа ВЛ10кВ
кН и вырывающие кН усилия в основании опор анкерно-углового типа ВЛ10кВ
Таблица 7 Несущая способность грунтов основания опор анкерно-углового типа без плит на сжатие N, кН и на выдергивание F, кН
Таблица 8 Несущая способность грунтов основания опор анкерно-углового типа с плитами П-3и, П-4 и металлическими ригелями Г7 на сжатие Nп, кН и выдергивание Fп, кН
5.7. Применение анкерно-угловых опор без анкерных плит допускается при выполнении инженерно-геологических изысканий и при условии, что несущая способность грунтов основания стоек и подкосов (см. табл.7) превышает действующие расчетные усилия (см. табл.6) т.е:
Если эти условия не соблюдаются, необходимо устанавливать анкерные плиты или принять другие меры (обетонирование пазух и пр.)