Действующий
2.12.На промежуточной опоре П10-5 и анкерной опоре А10-3 предусмотрена установка устройства ответвления от магистрали ВЛ-УОК-1. Кроме того, устройство УОК позволяет устанавливать концевую опору сбоку от подстанции.
2.13.На опорах предусмотрена установка следующего электрооборудования: разъединителя на промежуточной анкерной, концевой и ответвительной анкерной опорах, кабельной муфты на промежуточной и концевой опорах; разъединителя и кабельной муфты на концевой опоре.
2.14.Спецификация железобетонных и стальных элементов, изоляторов линейной арматуры и др. дана отдельно для опор, устройств ответвления и для установки электрооборудования – см. документ 3.407.1-143.3.3 и 3.407.1-143.3.4
3.1.На опорах предусматривается подвеска следующих сталеалюминцевых проводов: АпС35/6,2, АС 50/8,0, АС70/11 и АС95/16, а также проводов марок АСКС, АСКП и АСК сечением 35-95 мм2 по ГОСТ 839-80. Все указания по тяжению, пролетам, выбору зажимов и т.д., данные в выпуске для проводов АС относятся и к маркам проводов АпС, АСКА, АСКП и АСК.
3.2. По условиям механической прочности сечения сталеалюминцевых проводов должны быть не менее: в I-II районах по гололеду – 35 мм2, В IIIи IV-50 мм2. В особых районах по гололеду – 70 мм2, что позволяет иметь равнонадёжные ВЛ независимо от климатического района, а провода смогут выдержать увеличение нормативной нагрузки от веса гололеда в четыре раза.
3.3.На конкретной ВЛ10кВ рекомендуется использовать не более двух сечений проводов: одно сечение провода на всей длине магистральной части ВЛ и другое сечение на всех ответвлениях ВЛ. В особо гололедных районах, как правило, должна применяться одна марка провода АС70/11
3.4. С целью снижения трудозатрат и стоимости при реконструкции ВЛ; повышения надежности и упрощения проектирования и строительства ВЛ в проекте приняты унифицированные пролеты, одинаковые в данном климатическом районе для всего ряда проводов, применяемых на рассматриваемых опорах.
3.5.Величины принятых в данном выпуске максимальных напряжений и тяжений в проводах при нормативной нагрузке приведены в табл.1
3.6 Натяжка проводов должна выполняться в соответствии с табл. 2 за исключением анкерных пролетов, в которых имеются пролеты пересечений.
3.7.Крепление проводов на промежуточных опорах выполнено при помощи поддерживающих изолирующих подвесок, на опорах анкерного типа-натяжных изолирующих подвесок. НА всех типах опор, независимо от степени загрязненности атмосферы, изолирующая подвеска должна содержать два подвесных изолятора типа ПФ70В. Допускается применение подвесных изоляторов типа ПС70Д.
3.8.Состав поддерживающих и натяжных изолирующих подвесок дан на соответствующих чертежах. В целях сокращения линейной арматуры для изолирующих подвесок серьги СРС-7-17; закрепляются на элементах траверс при их изготовлении.
3.9. Выбор зажимов для устройства ответвлений от проводов и соединения проводов в петлях анкерных опор дан в документе 3.407.1-143.3.22
4.1.Максимальные нормативные скоростные напоры ветра и толщины гололедно-изморозевых отложений на проводах определены, исходя из их повторяемости 1 раз в 10 лет.
4.2. Максимальный нормативный скоростной напор ветра принят следующим по ветровым районам: Iи II -40даН/м2, III-50даН/м2, IV-65даН/м2, V-80даН/м2, VI-100даН/м2
4.3. Нормативная толщина стенки гололеда принята следующей по районам гололедности: I- 5 мм, II- 10 мм, III-15 мм, IV-20 мм, в особом – 25, 30, 35, 40, 45 и 50 мм.
4.5.Расчетные нагрузки и коэффициенты перегрузки приняты в соответствии с приложением к главе 2.5ПУЭ «Указания по проектированию опор, фундаментов и оснований ВЛ»
4.6. Ветровые пролеты для опор ВЛ рассчитаны в соответствии со стандартом института «Сельэнергопроект» СТП-I-82.
4.7. Расстояние между проводами d при любом их расположении на опоре по условиям сближения проводов в пролете принято по формуле
- наибольшая стрела провеса провода в габаритном пролете,м.
4.8. Расчетные унифицированные пролеты приведены на чертежах опор, а расчетные изгибающие моменты Мр, действующие на промежуточные опоры, даны в таблице 3. Расчетные изгибающие моменты используют при выборе типа закрепления промежуточных опор в грунте и при определении допускаемого угла поворота ВЛ на промежуточной опоре.
4.9. Допускаемый угол поворота ВЛ на промежуточной опоре П10-5 устанавливается в зависимости от расчетного изгибающего момента, действующего на опору (табл. 4)
При промежуточных значениях расчетного изгибающего момента допускаемый угол поворота определяется интерполяцией.
При расчетном изгибающем моменте, равном 70кНм или близком к этому значению, поворот линии на 1 возможен при снижении расчетного пролета с двух сторон от опоры на 10 %, на 2% - при снижении пролета на 20 %.
Пример: провод АС70/11, район по ветру-V, толщина стенки гололеда – 25 мм, пролет – 70 м. По табл.3 изгибающий момент-61 кНм. В соответствии с табл. 4 допускаемый угол поворота ВЛ на промежуточной опоре равен 2 ̊
4.10.При аварийном режиме промежуточные опоры рассчитывались на условную горизонтальную нагрузку, равную 0,3Тmaх=2,7 кН
4.11. Анкерно- угловые опоры рассчитывались на усилия от тяжения проводов. Расчетное максимальное тяжение в проводе равно 12кН.
5.1. Расчет прочности закрепления промежуточных опор в грунте произведен в соответствии с «Руководством по проектированию опор и фундаментов линий электропередачи, и распределительных устройств подстанций напряжением выше 1кв «(Энергосетьпроект, № 3041ТМ, 1977) и СНиП 2.02.01-83 по двум предельным состояниям: о несущей способности и деформации.
5.2.Закрепеление промежуточных опор в грунте предусматривается, как правило, без ригеля, в сверлые котлованы глубиной 2,5 м или 2,7 м.
Результаты расчета несущей способности закрепления промежуточной опоры представлены в табл. 5, а действующие на опору изгибающие моменты – в табл.3
Для каждого конкретного случая по табл.3 определяется величина действующего на опору изгибающего момента. Затем по табл. 5 подбирается для известного грунта подходящий тип закрепления, т.е. определяется необходимая глубина котлована, при этом должно соблюдаться условие 
В наиболее слабых грунтах, когда заглубление 2,7 м недостаточно 
необходимо снизить расчетный пролет так, чтобы Мр=М2 или установить в качестве ригеля железобетонную плиту П-3и на уровне 0,5 м от поверхности земли (докум. 3.407.1-143.3.5) при глубине котлована 2,7 м (в этом случае табличное значение М2 для котлована 2,7 м увеличить на 40%)
необходимо снизить расчетный пролет так, чтобы Мр=М2 или установить в качестве ригеля железобетонную плиту П-3и на уровне 0,5 м от поверхности земли (докум. 3.407.1-143.3.5) при глубине котлована 2,7 м (в этом случае табличное значение М2 для котлована 2,7 м увеличить на 40%)
Пример: опора П10-5, район по ветру – IV, по гололеду-особый, в=50 мм, провод АС95/16, грунт-суглинок. 
По табл. 3 момент действующий на опору, равен 70 кНм, по табл. 5 несущая способность данного грунта М=80 кНм, следовательно принимается безригельное закрепление опоры в котловане глубиной 2,5 м
5.4.Расчет прочности закрепления в грунтах опор подкосного типа проведен в соответствии со СНиП 2.02.01-83. Результаты: расчета для угловой анкерной опоры УА10-3 представлены в табл. 6 Типы рассмотренных грунтов соответствуют грунтам приведенным в СНиП 2.02.01-83.( приложение 1)
кНм, действующие на промежуточные опоры
Для закрепления анкерной(концевой) опоры А10-3, ответвительной анкерной ОА10-3, угловой анкерной УА10-3 и угловой ответвительной анкерной опоры УОА10-3 применяется плита П-3и на стойке и подкосах опоры. Угловая промежуточная опора УП10-3 устанавливается без плиты.