Действующий
4.2. Максимальный нормативный скоростной напор ветра принят следующим по ветровым районам: Iи II -40даН/м2, III-50даН/м2, IV-65даН/м2, V-80даН/м2, VI-100даН/м2
4.3. Нормативная толщина стенки гололеда принята следующей по районам гололедности: I- 5 мм, II- 10 мм, III-15 мм, IV-20 мм, в особом – 25, 30, 35, 40, 45 и 50 мм.
4.5.Расчетные нагрузки и коэффициенты перегрузки приняты в соответствии с приложением к главе 2.5ПУЭ «Указания по проектированию опор, фундаментов и оснований ВЛ»
4.6. Ветровые пролеты для опор ВЛ рассчитаны в соответствии со стандартом института «Сельэнергопроект» СТП-I-82.
4.7. Расстояние между проводами d при любом их расположении на опоре по условиям сближения проводов в пролете принято по формуле
- наибольшая стрела провеса провода в габаритном пролете,м.
4.8. Расчетные унифицированные пролеты приведены на чертежах опор, а расчетные изгибающие моменты Мр, действующие на промежуточные опоры, даны в таблице 3. Расчетные изгибающие моменты используют при выборе типа закрепления промежуточных опор в грунте и при определении допускаемого угла поворота ВЛ на промежуточной опоре.
4.9. Допускаемый угол поворота ВЛ на промежуточной опоре П10-5 устанавливается в зависимости от расчетного изгибающего момента, действующего на опору (табл. 4)
При промежуточных значениях расчетного изгибающего момента допускаемый угол поворота определяется интерполяцией.
При расчетном изгибающем моменте, равном 70кНм или близком к этому значению, поворот линии на 1 возможен при снижении расчетного пролета с двух сторон от опоры на 10 %, на 2% - при снижении пролета на 20 %.
Пример: провод АС70/11, район по ветру-V, толщина стенки гололеда – 25 мм, пролет – 70 м. По табл.3 изгибающий момент-61 кНм. В соответствии с табл. 4 допускаемый угол поворота ВЛ на промежуточной опоре равен 2 ̊
4.10.При аварийном режиме промежуточные опоры рассчитывались на условную горизонтальную нагрузку, равную 0,3Тmaх=2,7 кН
4.11. Анкерно- угловые опоры рассчитывались на усилия от тяжения проводов. Расчетное максимальное тяжение в проводе равно 12кН.
5.1. Расчет прочности закрепления промежуточных опор в грунте произведен в соответствии с «Руководством по проектированию опор и фундаментов линий электропередачи, и распределительных устройств подстанций напряжением выше 1кв «(Энергосетьпроект, № 3041ТМ, 1977) и СНиП 2.02.01-83 по двум предельным состояниям: о несущей способности и деформации.
5.2.Закрепеление промежуточных опор в грунте предусматривается, как правило, без ригеля, в сверлые котлованы глубиной 2,5 м или 2,7 м.
Результаты расчета несущей способности закрепления промежуточной опоры представлены в табл. 5, а действующие на опору изгибающие моменты – в табл.3
Для каждого конкретного случая по табл.3 определяется величина действующего на опору изгибающего момента. Затем по табл. 5 подбирается для известного грунта подходящий тип закрепления, т.е. определяется необходимая глубина котлована, при этом должно соблюдаться условие 
В наиболее слабых грунтах, когда заглубление 2,7 м недостаточно 
необходимо снизить расчетный пролет так, чтобы Мр=М2 или установить в качестве ригеля железобетонную плиту П-3и на уровне 0,5 м от поверхности земли (докум. 3.407.1-143.3.5) при глубине котлована 2,7 м (в этом случае табличное значение М2 для котлована 2,7 м увеличить на 40%)
необходимо снизить расчетный пролет так, чтобы Мр=М2 или установить в качестве ригеля железобетонную плиту П-3и на уровне 0,5 м от поверхности земли (докум. 3.407.1-143.3.5) при глубине котлована 2,7 м (в этом случае табличное значение М2 для котлована 2,7 м увеличить на 40%)
Пример: опора П10-5, район по ветру – IV, по гололеду-особый, в=50 мм, провод АС95/16, грунт-суглинок. 
По табл. 3 момент действующий на опору, равен 70 кНм, по табл. 5 несущая способность данного грунта М=80 кНм, следовательно принимается безригельное закрепление опоры в котловане глубиной 2,5 м
5.4.Расчет прочности закрепления в грунтах опор подкосного типа проведен в соответствии со СНиП 2.02.01-83. Результаты: расчета для угловой анкерной опоры УА10-3 представлены в табл. 6 Типы рассмотренных грунтов соответствуют грунтам приведенным в СНиП 2.02.01-83.( приложение 1)
кНм, действующие на промежуточные опоры
Для закрепления анкерной(концевой) опоры А10-3, ответвительной анкерной ОА10-3, угловой анкерной УА10-3 и угловой ответвительной анкерной опоры УОА10-3 применяется плита П-3и на стойке и подкосах опоры. Угловая промежуточная опора УП10-3 устанавливается без плиты.
В слабых грунтах для устойчивого закрепления опоры требуется подсыпка под плиту подкоса или над плитой стойки песчано-гравийной смеси состава 5:1 толщиной 500 м (см. табл.6)
Закрепление опор А10-3, ОА10-3 и УОА10-3 производится аналогично закреплению опоры УА10-3 при угле поворота ВЛ на 90 ̊
5.5. Обратная засыпка котлованов производится вынутым при бурении грунтом, за исключением растительного слоя почвы с послойным трамбованием и доведением плотности обратной засыпкой до 1,7 т/м3.
При бурении мерзлых грунтов допускается засыпка котлованов грунтов выемки при условии дополнительной досыпки и дотрамбовки котлованов в летнее время.
6.1. Для заземления опор в железобетонных стойках СНВ-7-13 предусмотрены нижний и верхний заземляющие проводники, изготовляемые из стального стержня диаметром 10 мм.
Нижний и верхний заземляющие проводники в заводских условиях должны быть приварены к одному из рабочих стержней арматуры стойки при ее изготовлении.
6.2. При необходимости к нижнему заземляющему проводнику должны быть приварены дополнительные заземлители в соответствии с типовой серией 3.407-150
6.3. Заземление стальных элементов опор осуществляется их присоединением к верхнему заземляющему проводнику сваркой или зажимом ПС-2.
6.4.Контактные болтовые соединения заземляющих элементов должны быть предварительно защищены и покрыты слоем чистого технического вазелина.
